其时域波形如图2所示。由图可知雷电注入6.4μs时达到峰值电流200KA，在69μs时，波形A衰减到最大值的一半100KA。

图2 雷电波形A的时域曲线

2.4仿真设置

    根据图2可知当波形A的电流幅值下降到峰值的50%时的时间为69us，而ASE-ARP5412中规定试验波形A的整体时间为500us以内。由于仿真时间的需要至少应包括雷电流流过整个机身的时间t1=73ns和波形A的半宽度时间t2=69us。为了能准确、快速的完成直升机间接雷电的仿真分析，本文仿真设置时间设为200us，仿真频率范围为1kHz-50MHz。由于本文主要分析直升机在飞行过程中，遭受间接雷电的影响，因此设置直升机的六个面均为开放边界条件。其中雷电注入路径如图3所示，电流注入点设在机头部位，从机尾流出。

图3 雷电注入路径

3 仿真结果分析

3.1机身表面电流分布

    根据图2可知在6.4μs的时候，波形A到达峰值电流200KA，这时注入直升机上的电流最大，机身表面电流密度也达到最大。在69μs时，波形A到达100KA，即最大电流的一半，这时注入直升机上的电流比6.4μs时有所减小，仿真结果如图4所示，直升机表面电流在雷电注入点和分离点处达到最大，其数值达到几百KA/m2。并且在路径中，机头、驾驶舱，发动机整流罩、主旋翼、尾梁、尾翼等位置处的表面电流也比较大，驾驶舱玻璃上边缘处有小电流流过。同时，雷电流流经的直升机表面棱边(如：驾驶舱、尾梁的边沿)的电流密度也比较大，其数值达到100KA/m。

图4 直升机表面电流分布

    为了更加清晰、准确的了解机身不同表面电流密度的分布情况，得到直升机表面三个天线的耦合电流分布如图5所示。其中antenna_1、2、3分别为机头、机中、机尾单极子天线。

图5 3个单级子天线电流分布

从图中可以看出，在雷电注入点处的电流密度最大，如耦合到机头部天线的电流最大（蓝色）；直升机机身中部天线耦合最小（红色）；机身尾部天线耦合因靠近尾部雷电流出点，电流进行汇聚导致比中部耦合电流大。从上面的分析和电流分布图可以看出，除了在雷击的附着点和分离点处的电流比较大以外，在发动机整流罩，尾梁、窗户等位置的边沿的电流比较集中。因此，在进行直升机设计时，应该避免不连续棱边和不规则表面结构的设计，这些地方是进行雷电防护的重要位置。

3.2舱外电磁环境

    雷电是一种高能量的脉冲信号，它在空间中分布的电磁场对直升机电子系统造成了严重的威胁。在雷电击中飞机时，6.4μs（最大）和69μs（衰减至一半）时直升机表面附近的电场强度分布图如图6所示。

图6 直升机舱外电场分布图

    根据仿真结果可知，在此路径下直升机注入电流最大时表面附近的瞬时电场强度达到了上百MV/m。从图中可以看出，直升机附近的电场强度主要集中在机头、旋翼、尾翼等结构比较突出的地方。在雷击条件下，直升机附近的电场可以看成是机体表面电流产生的近场电磁环境，而近场电场的分布与直升机表面电荷的分布有着紧密的关系，而机身表面比较突出的结构，如机翼、尾翼、机头等尖端处容易集聚大量的电荷，从而造成尖端附近的电场环境比较恶劣。

    图7显示了6.4μs和69μs时机身表面电流和直升机外部磁场的分布图。从图中可以看出，机身表面电流密度越大，其附近的磁场强度也就越大，磁场强度的分布与电流密度的分布保持一致，这是因为电流是磁场产生的源。

图7 直升机空间磁场分布图

    磁场强度最大值达到了170KA/m，其中机头，发动机整流罩等关键部位附近的磁场环境比较严峻。机头、机尾是雷电的注入和输出点，因此这两处附近的磁场强度明显比较大。

    由机舱外部电磁环境的分析可知，直升机表面电场分布与机身不连续的表面结构有关；而磁场强度分布与表面电流的分布有关，而表面电流密度的分布不仅与雷电路径相关，同时和机身表面的结构有关系。因此直升机结构的对舱外电磁环境有着重要的影响，良好的直升机结构设计能最大限度的使雷电流均匀分布在直升机表面，从而使得舱外电磁环境更加良态。